上虞風機-離心風機與軸流風機串聯排氣特性試驗，當單風機不能提供所需的全壓時，通常采用2臺或多臺風機串聯運行以提高全壓風機串聯形式有：同類風機串聯和異類風機串聯因不同類型風機有著各自不同的結構形式及性能特點，為了充分發(fā)揮各自優(yōu)勢，常需要把不同類型的風機串聯使用。然而，風機串聯特性的研究較少，且異類風機串聯的研究很少涉及，這就加了異類風機串聯時參數選擇的盲目性，因此，異類風機串聯特性的研究有著重要的實用價值。通常在進行串聯特性分析時，串聯全壓是按照單風機全壓疊加得到的，而在實際使用中，串聯全壓不一定等于單風機全壓的簡單疊加，同時，風機不同布置方式可能對串聯特性有一定的影響為此，作者對離心風機與軸流風機的串聯排氣特性進行研究，得出離心風機與軸流風機不同串聯形式多種轉速情況下的串聯特性曲線；分析串聯形式對串聯排氣特性的影響；總結離心風機與軸流風機串聯排氣特性的一般規(guī)律，為異類風機串聯參數的選擇和風機串聯布置方案的確定提供1試驗裝置及測試儀器為風機串聯試驗臺，該試驗臺是按照國家GB/T 1236-2000工業(yè)通風機用標準化風道進行性能試驗進行設計和制造的。試驗臺具有良好的互換性，可以進行不同類型、不同形式的風機串聯試驗若去掉級風機及穩(wěn)流管，還可以進行單風機性能試驗。調整風道末端的錐形堵口位置，可以改變風道阻力和流量試驗臺有2個測試截面，分別用來測定級風機和串聯后排氣全壓、動壓試驗所用離心風機型號為4-72No.4，軸流風機型號為SF3.5G-4，分別由2臺變頻調速異步電動機驅動試驗風機主要是按照2臺風機額定流量及出口面積相近選取的，而對功率沒有特別考慮。本研宄壓力較低，近似認為試驗條件下氣體密度不發(fā)生變化測點的動壓和全壓由畢托管配合YYT- 200B型斜管壓力計測得，功率由N338型智能數字式轉速、轉矩、測試儀測定試驗所用公式為p/1聲2、pdn風管同一截面不同測點的動壓，Pa p-一全壓平均值，Pa p1p2、pn同一截面不同測點的全壓，2試驗結果及討論2.1軸流-離心串聯2臺風機串聯時，有一級風機、二級風機之分，軸流風機在級、離心風機在第二級的風機串聯形式簡稱為軸流-離心串聯；反之，稱為離心-軸流串聯本研宄在單機性能試驗的基礎上，對2種串聯形式各進行了12種不同轉速組合的性能試驗，繪制了單機和串聯性能曲線。由于篇幅所限在此僅舉幾例，旨在說明串聯風機大流量差異，以及2臺風機前后位置不同對排氣特性的影響。為軸流-離心風機串聯全壓-流量曲線，圖中的理論疊加曲線是由單風機全壓-流量曲線按照在同量下全壓疊加所得顯然，串聯試驗曲線與理論疊加曲線并不相同，當流量較小時，串聯試驗曲線在理論疊加曲線的上方；流量較大時，串聯試驗曲線在理論疊加曲線的下方從可看出，串聯試驗曲線與軸流風機性能曲線交點處流量分別為2交點處的流量是風機串聯后提高全壓的臨界流量。當串聯工作點的流量小于臨界流量，串聯可提高全壓；否則，串聯全壓反而不及單機全壓高。管網阻力越大，串聯工作點流量越小，串聯全壓越高，即串聯效果與管網阻力有關。同時可看出，在大流量處，串聯全壓低于軸流風機單機全壓，說明2臺風機在該處己出現不協(xié)調現象（離心風機己成為軸流風機的負載）在實際工作中，應盡量選擇2臺大流量相同或相近的風機進行串聯，以便在管網阻力很?。üぷ鼽c流量大）的情況下也能提高串聯全壓2.2離心-軸流串聯為了研宄風機的串聯形式對排氣特性的影響規(guī)律，對離心-軸流風機串聯進行了試驗。為離心-軸流風機的串聯全壓曲線。從試驗結果可以看出，實測全壓曲線與理論疊加曲線有明顯差異。除了流量方。為了便于比較，保持軸流風機和離心風機各自的轉速不變，只是改變風機的前后位置進行了試驗。由bb可看出，在大部分的流量范圍內，離心-軸流風機全壓曲線在軸流-離心風機全壓曲線的下方（理論疊加曲線）由此可見，串聯全壓-流量特性曲線不僅與2臺風機的單機特性有關，而且與風機的串聯方式有關當軸流風機與離心風機串聯級由a可看出，2臺風機的大流量接近時，在管網阻力很小的情況下也能提高全壓同樣可看出，風機的串聯效果亦與管網阻力有關，管網阻力越大，串聯效果越好。
由的效率曲線可知，串聯效率與2臺單風機效率均不相同，串聯效率介于2臺單風機效率之間。時，為了提高串聯全壓，盡量把軸流風機放在風機全壓-流量曲線的簡單疊力口。
2臺風機串聯時，盡量保證2臺單風機大流量相等或相近，以便在管網阻力較小的情況下也能提高串聯全壓。
2臺風機串聯的效果與管網阻力有關，管網阻力越大，串聯效果越好，全壓提高得越多，管網阻力越小，串聯效果越不理想軸流風機與離心風機進行串聯時，風機串聯形式不同，排氣特性不同為了盡可能多地提高串聯全壓，應把軸流風機放在級。
3結論（1）風機串聯全壓流量曲線并不是2臺單
